WSZ-AO-0.5地埋式生活污水处理设备

WSZ-AO-0.5地埋式生活污水处理设备

针对不同污水厂臭气的特点，现已形成多种处理技术，并通过多项技术的有效组合，可应对不同工况。对于煤化工项目污水处理装置除臭系统，建议使用化学洗涤和生物过滤组合废气净化技术，即可满足现有排放标准。

气提式污水泵无水下转动部件，具有结构简单，维护，，性能稳定等优点，适用于多种污水提升场所。特别在某些小规模、低扬程、系统复杂的排水工程中采用气提式污水泵，有其特的优势。气提泵的几何形状简单，但其性能的理论研究却较复杂，国内外学者对气提泵进行了大量研究，发现气提泵性能主要受其几何形状及操作参数影响。其中几何形状主要涉及到布气装置的尺寸和结构形式。因而近年来，国内外对气提泵的研究较多集中在布气装置的结构形式上，研究主要包括了布气孔数量、气孔排列形式、进气方式等因素对气提性能的影响。由于布气装置的设计对气提泵的扬水量和整体性能有着重要影响，因此本文综合前人的研究成果，并结合工程实际所需，对布气装置的布气孔径和进气方式进行研究，提出了气提污水泵布气装置的优化设计方法，以期为工程中布气装置的设计和应用提供参考。

气提泵采用3种孔径布气头时，由于其工作原理相同，3种布气头的扬水量曲线变化规律一致，即随着通气量的增加，扬水量先快速上升达到峰值，后趋于平稳。但采用3种孔径布气头的提升效果却有所不同：在相同条件下，随着布气孔径的增大，扬水量逐渐增加，通气量-扬水量曲线依次上移。分析原因：一方面，布气孔径越小，形成气泡体积越小，小气泡在低气压下上升时有合并成大气塞的趋势，大气塞占据了扬水管截面面积，阻碍了水的流动。相反，布气孔径增大，形成的气泡体积增大，气泡浮力作用明显，升水量增大。另一方面，通气量一定，气孔总面积较小时，布气速度大，气泡运动速度较快，气液滑移速度增大，气泡的运输能力较低；反之，进气速度降低，气液滑移速度降低，气泡的携带能力增大，提升水量增加。因而在图3中，通气量相同时，布气头孔径增大扬水量有所上升。表明适当增大布气头孔径和降低布气速度，有利于提高气提泵的扬水能力；由试验结果对比可知布气孔径4mm的提升效果较优。

由于HRAS的SRT低，水力停留时间短、物负荷高，物的去除过程与传统活性污泥法有差异，已有的活性污泥数学模型(如ASM1)无法准确应用于HRAS。ASM1认为cCOD和pCOD的吸附和网捕是瞬间的，且进行。事实上，HRAS的接触时间(包括了传统活性污泥法的曝气时间)短，污泥絮体对cCOD和pCOD吸附不能认为是瞬间完成的，吸附也可能进行不。由于SRT低，系统中的微生物种类少，主要为快速生长型细菌，无法利用易生物降解物。还有，大部分研究强调了EPS对高负荷系统生物絮凝影响的重要性，而ASM1中未体现EPS。另外，细胞贮存可能是sCOD的主要回收机理。

目前，对HRAS的模型研究报道较少。Nogaj等建立了一套复杂的HRAS模型，用于描述物的去除，物组分划分为9种，子过程为8个，总计20个化学计量学和动力学参数。其特点在于：

(1)将传统意义上的溶解性可生物降解物划分为溶解性快速生物降解物和溶解性慢速生物降解物，并用两阶段理论和双底物理论描述利用过程;

(2)增加cCOD吸附的模型子过程;(3)增加EPS和胞内贮存物组分，同时增加这两种物质合成、利用的子过程。该模型能够较为真实地反映HRAS。但是，模型较复杂，参数和组分的结构识别和实践识别可能很困难。而Smitshuijzen等将沉淀过程和吸附过程组合在一起，在仅增加与亚盐模型组分和子过程的条件下(相对于ASM1)，建立了简单的高负荷活性污泥模型，并能够在实际污水厂中得到验证。但该模型的可外推性需要进一步深入研究。

HRAS在回收污水中的碳源方面具有的潜力。HRCAS和HRCS两种HRAS法可达到相同的碳源回收能力，但各有特点，即：HRCAS耗能高而出水水质好，HRCS恰好相反。HRAS涉及的主要机理为生物絮凝和细胞贮存，可优化的工艺参数包括SRT、HRT、DO和污泥浓度等。在关于HRAS数学模型方面的建立和应用，也有一些初步探索。HRAS尚需关注的方向为：

(1)HRAS的水质适应性。如，污水中sCOD、cCOD和pCOD的含量及比例对碳源回收率的影响。

(2)EPS对生物絮凝的作用。现有研究存在矛盾之处，若是提取方法造成的，应建立统一的EPS提取方法。

(3)在优化工艺参数时，提高碳源回收效率的同时需要兼顾后续处理的达标排放。

(4)HRAS的实用数学模型建立，要求既能反映过程机理，又方便组分和参数估计。